 |
 |
 |
 |
 |
 |
Диссертации на заказ
дипломы на заказ
рефераты на заказ
Форум
Наш партнёр:
ChangePoint.Ru -
Обмен WebMoney в Израиле
Не нашли нужную работу? Закажи реферат, курсовую, диплом на заказ
скачать реферат
Расчет горения сводим в таблицу:
Состав топлива, %Содержание газа, м3/м3Расход воздуха на 1м3 топлива, м3Выход продуктов горения на 1 м3 топлива,м3 О2ТО2ДN2ДVLCO2H2ON2O2VДCH4-93,20,9321,864
1,96х1,1
2,16х
х3,76
2,16+
+8,100,9321,864--2,796С2Р6-0,70,0070,0250,0140,021Из воздухаИз воздуха0,035С3H8-0,60,0060,0300,0180,0248,10,28,142C4H10-0,60,0060,0390,0240,030--0,054N2-4,40,044------0,044-0,044СО2-0,50,005----0,005---0,205Сумма-10011,962,168,110,260,9931,9398,1440,211,276
О2ТиО2Д-расход кислорода соответственно теоретический и действительный, при L=1,1; N2Д- действительный объем азота из воздуха; VL-действительный расход воздуха для горения 1 м3 газа; VД-объем продуктов горения на 1 м3 газа.
Объемный состав продуктов горения, %:
CO2=0,993*100/11,28=8,80
H2O=1,939*100/11,28=17,20
N2=8,144*100/11,28=72,23
O2=0,2*100/11,28=1,77
_________________________
Сумма-100
Определим расход топлива:
Составим тепловой баланс варочной части печи.
Приходная часть
1.Тепловой поток ,поступающий при сгорании топлива, кВт:
Ф1=QнХ,
где Qн-теплота сгорания топлива,кДж/м3;
Х- секундный расход топлива, м3/с.
Ф1=35200Х кВт.
2. Поток физической теплоты, поступающий с воздухом, кВт:
Ф2=VLcвtвХ,
где VL-расход воздуха для горения 1 м2 топлива,м3;
tв- температура нагрева воздуха в регенераторе-горелке?,С;
св-удельная теплоемкость воздуха при температуре нагрева(данные взяты из приложения), кДж/(м3?С).
Принимаем температуру подогрева воздуха в регенераторе1100?С и повышение температуры в горелкена 50?С. Тогда Ф2=10,26*1150*1,455=17150Х кВт.
Потоками физической теплоты топлива, шихты и боя пренебрегаем ввиду их незначительности.
Общий тепловой поток будет равен:
Фприх.=35200Х+17150Х=52350Х кВт.
Расходная часть
1.На процессы стеклообразования, кВт:
Ф1=ng,
где п- теоретический расход теплоты на варку 1 кг стекломассы, кДж/кг;
g- съем стекломассы, кг/с.
Так как состав стекла и шихты в расчете не учитываются, то по данным Крегера, можно принять расход теплоты на получение 1 кг стекломассы и продуктов дегазации равным 2930 кДж/кг:
g=70*1000/24*3600=0,81 кг/с;
Ф1=2930*0,81=2373 кВт ,
2.Тепловой поток, теряемый с отходящими из печи дымовыми газами, кВт:
Ф2=VДtДCДX,
Где VД -объем дымовых газов на 1м3 топлива, м3;
TД-температура уходящих из рабочей камеры дымовых газов, ?С; принимается равной температуре варки
1500? С;
CД удельная теплоемкость дымовых газов при их температуре, кДж/(м3*?С).
Удельную теплоемкость продуктов горения подсчитывают как теплоемкость смеси газов:
сД=cСО2 rCO2+cH2O rH2O+cN2 rN2+cO2rO2,
где r-объемная доля компонентов газовой смеси;
с-теплоемкость газов, кДж/(м3*?С);
СД1500=2,335*0,0880+1,853*0,172+1,444*0,722+ +1,529*0,0177=1,6 кДж/(м3*?С).
Определяем тепловой поток:
Ф2=11,28*1500*1,6Х=27072Х кВт.
3. Тепловой поток, теряемый излучением, кВт:
Ф3= ( СоцF(Т1/100)4-(Т2/100)4)/1000.
Где Со- коэффициент излучения, равный 5,7 Вт/(м2*К4);
ц- коэффициент диафрагмирования;
F- площадь поверхности излучения, м2;
Т1иТ2- абсолютная температура соответственно излучающей среды и среды, воспринимающей излучение, К
а ) Излучение через загрузочный карман. Для расчета коэффициента диафрагмирования ? принимаем отверстие за прямоугольную щель высотой Н=0,2м, шириной равной ширине загрузочного кармана 1,7 м, толщиной арки ?=0,5 м.
Тогда
Н/?=0,2/0,5; ц=0,4.
Рассчитаем площадь излучения:
F=1,7*0,2*2=0,68 м2 (так как загрузочных
Не нашли нужную работу? Закажи реферат, курсовую, диплом на заказ
б) Излучение во влеты горелок. Принимаем суммарную площадь влетов равной 3% площади варочной части: F=50,68*0,03=1,5 м2. Высоту влетов предварительно принимаем равной 0,4м; форма отверстия вытянутый прямоугольник, размеры которого Н=0,4; ?=0,5: Н/д=0,8(ц). Принимаем среднюю температуру в пламенном пространстве варочной части t1=1450?С, а температуру внутренних стенок горелок t2=1350?С. Тогда(Т1/100)4=44205 и (Т2/100)4=33215. Определяем тепловой поток: Фб=5,7*0,8*1,5(44205-33215)/1000=75,2кВт. Общий тепловой поток излучением Ф3=Фа+Фб=121+75,2=196,2кВт.
4. Тепловой поток, теряемый на нагрев обратных потоков стекломассы, кВт: Ф4=(п-1)gcст(t1-t2), где п- коэффициент потока, представляющий собой отношение количества стекломассы, поступающей в выработочную часть, к вырабатываемой; п= 3,5; сст-удельная теплоемкость стекломассы, кДж/(кг*?С); t1 и t2 температура соответственно прямого и обратного потоков стекломассы 1350 и 1250? С; сст=0,1605+0,00011tст=0,3ккал/(кг*град)*4,19=1,26кДж/ /(кг*?С); Ф4=(3,5-1)0,81*1,26*100=255,15 кВт.
5.Тепловой поток, теряемый в окружающую среду через огнеупорную кладку, кВт: Ф5=(tвн - tв/? ?/л+1/б2)*F, где tвн- температура внутренней поверхности кладки, ?С tв- температура окружающего воздуха,? С; д-?олщина кладки, м; л-?еплопроводность огнеупора данного участка, Вт/(м*?С); б2-коэффициент теплоотдачи от наружной стенки окружающему воздуху, Вт/(м2*?С). Если принять (tвн - tв/? ?/л+1/б2=q, то формула теплопередачи примет вид, кВт: Ф5=qF. Плотность теплового потока выбираем по таблице, в зависимости от температуры внутренней поверхности кладки и термического сопротивления ее r=Уд/л; ?ри двуххслойной стенке r=д1/л1+д2/л2 , Рассчитываем площади поверхностей, ограждающих печь. Принимаем средние размеры варочной части: по длине бассейна 7,8+0,12=7,92м; по ширине бассейна 6,5+0,4=6,9м,
по длине пламенного пространства 8+0,4/2=8,2м; по ширине пламенного пространства 6,62+0,4=7,02м, где 0,4м торцовой и боковых стен пламенного пространства. 1) Площадь дна Fдна=Fв.ч.+ Fз.к. , К площади варочной части добавляют площадь дна загрузочного кармана, т.е.
Fв.ч.=7,92*6,9=54,6м2 ; Fз.к.=6,9*1,6=11,04м2; Fдна=54,6+11,04=65,64м2. 2) Площадь стен бассейна. Верхний F1 и средний F2 ряды имеют одну и ту же площадь: F1, F2 =(7,92+1,6)*0,6*2+6,9*0,6=11,42+4,14=15,56 м2.
Складываем площади двух продольных и поперечной стены с учетом площади продольных стен загрузочного кармана. Нижний ряд F3 F3=(7,92+1)*0,4*2+6,9*0,4=9,89 м2. 3) Площадь стен пламенного пространства Fп.п.=2Fпрод.+Fторц.-Fвл. Принимаем предварительно высоту стены пламенного пространства равной 1 м. Fпрод.=8,2*1=8,2 м2. Площадь Fторц. Определяют по эскизу.
Определяем площади F1,F2,Fк: при этом Fторц.=F1+F2-2Fк. Где F1,F2 и Fк площадь сегмента, прямоугольника и под арками загрузочных карманов.
Для определения площади сегмента применяем упрощенную формулу:
Fсегм. =2/3bf,
где b-длина хорды; f-стрела подъема свода, равная 1,02м. Тогда Fсегм.= F1=2/3*7,02*1,2 =5,76м2;
6.Обоснование выбора печестроительных материалов.
Выбор огнеупоров для кладки стекловаренных печей определяется их химическим составом и свойствами, а также химическим
скачать реферат
1 2 3
Не нашли нужную работу? Закажи реферат, курсовую, диплом на заказ
Внимание! Студенческий отдых и мегатусовка после сессии!